KB ЛІНІЙНИЙ ЛАМПОВИЙ УСИЛИТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СЬОГОДНІ

1. Частина перша
2. Частина друга
3. література

Г.ПЕЧЕНЬ (EW1EA)
"КВ і УКВ" №9 1998р.

Частина перша

Дуже багато короткохвильовики переконані - про лампових підсилювачах відомо все. І навіть більше ... Може бути. Ось тільки число неякісних сигналів в ефірі не зменшується. Скоріше навпаки. І що найсумніше, все це відбувається на тлі зростання кількості використовуваних промислових імпортних трансиверів, параметри передавачів яких досить високі і задовольняють вимогам FCC (американської Федеральної комісії зв'язку). Однак інших моїх колег по ефіру, хто змирився з тим, що FT 1000 "на коліні" не зробиш і використовують РА, сконструйовані за канонами тридцятирічної давності (ГУ29 + три ГУ50) і т.д., не покидає впевненість, що по РА "ми попереду планети всієї ". Зауважу, "вони там, за кордоном", не тільки купують, але і конструюють РА, гідні уваги і повторення.

Як відомо, на KB в підсилювачах потужності застосовуються схеми із загальною сіткою (ОС) і з загальним катодом (ОК). Вихідний каскад з ОС - майже стандарт для радіоаматорів СНД. Тут використовуються будь-які лампи - і спеціально призначені для роботи за схемою з ОС, і лампи для лінійного посилення в схемах з ОК. Мабуть, пояснити це можна наступними причинами:
- схема з ОС теоретично не схильна до самозбудження, тому що сітка заземлена або по ВЧ, або гальванічно;
- в схемі з ОС лінійність на 6 дБ вище за рахунок негативного зворотного зв'язку по струму;
- РА з ОС забезпечують більш високі енергетичні показники, ніж РА з ОК.

На жаль, що добре в теорії, на практиці добре не завжди. При використанні тетродов і пентодов з високою крутизною вольтамперної характеристики, третя сітка або промінеутворюючі пластини яких не з'єднані з катодом, РА з ОС можуть самозбуджуватися. При невдалому монтажі, неякісних комплектуючих (особливо конденсаторах) і поганому відповідно до трансівером легко створюються умови балансу фаз і амплітуд для отримання класичного автогенератора на KB або УКХ за схемою з ОС. Взагалі, узгодити трансивер з РА за схемою ОС не так просто, як про це іноді пишуть. Часто наведені цифри, наприклад 75 Ом для чотирьох Г811, вірні тільки теоретично. Вхідний опір РА з ОС залежить від потужності збудження, анодного струму, настройки П-контура і т.д. Зміна будь-якого з цих параметрів, наприклад підвищення КСВ антени на краю діапазону, викликає неузгодженість на вході каскаду. Але і це ще не все. Якщо на вході РА з ОС не застосовується налаштований контур (а це звичайне явище в саморобних підсилювачах), то напруга збудження стає несиметричним, тому що ток від збудника протікає тільки на негативних напівперіодах вхідної напруги, і це збільшує рівень спотворень. Таким чином, можлива ситуація, коли вищенаведені фактори зведуть нанівець переваги схеми з ОС. Але, тим не менше, РА з ОС популярні. Чому?

На мій погляд, внаслідок відмінних енергетичних показників: коли необхідно "качнути мощу", схемою з ОС ціни немає. Про лінійності підсилювача при цьому думають в останню чергу, посилаючись на міцно засвоєне з [1] - "вносяться каскадом спотворення мало залежать від вибору робочої точки на характеристиці". Наприклад розроблена для лінійного посилення односмугових сигналів лампа ГУ74Б в типовому включення в схемі з ОК [5] повинна мати струм спокою близько 200 мА, і навряд чи вдасться при цьому отримати вихідну потужність понад 750 Вт (при Ua = 2500 В) без ризику для довголіття лампи, тому що потужність розсіювання на аноді буде граничною. Інша справа, якщо ГУ74Б включити з ОС - струм спокою можна встановити менш 50 мА, а отримати вихідну потужність 1 кВт [8]. Відомостей про вимірювання лінійності подібних РА розшукати не вдалося, а аргументи типу "на даному підсилювачі проведено безліч QSO, і кореспонденти незмінно відзначали високу якість сигналу" - суб'єктивні, отже, непереконливі. Потужність більше 1 кВт в наведеному вище прикладі забезпечує популярний промисловий ALPHA / POWER ETO 91В, що використовує пару ламп ГУ74Б з ОК в рекомендованому виробником режимі роботи з відомими інтермодуляційними характеристиками. Мабуть, розробники даного підсилювача були стурбовані не тільки економічними міркуваннями (ще одна лампа здорожує і ускладнює конструкцію), а й відповідністю параметрів РА нормам і вимогам FCC.

Перевагою РА з ОС вважається відсутність необхідності стабілізації напруг екранної і керуючої сіток. Вірно це лише для схеми, в якій зазначені сітки безпосередньо з'єднані із загальним проводом [8]. Подібне включення сучасних тетродов навряд чи можна вважати коректним - не тільки відсутні дані про лінійність каскаду в такому режимі, але і потужність розсіювання на сітках, як правило, перевищує допустиму. Потужність збудження для такої схеми - близько 100 Вт, а це викликає підвищений розігрів трансивера, наприклад при інтенсивній роботі на загальний виклик. Крім того, при довгому сполучному кабелі потрібно застосування на вході підсилювача комутованого П-контура, щоб уникнути високих значень КСВ і пов'язаних з цим проблем.

До недоліків схем з ОК зараховують необхідність стабілізації напруг екранної і керуючої сіток; однак у сучасних тетродов в режимі АВ1 потужність, споживана зазначеними ланцюгами, невелика (20 ... 40 Вт), а стабілізатори напруги на доступних в даний час високовольтних транзисторах досить прості. Якщо на силовому трансформаторі відсутні необхідні напруги, можна застосувати відповідні малопотужні трансформатори, підключивши їх навпаки - вторинною обмоткою до напруги розжарення 6,3 або 12,6 В. Інший недолік схеми з ОК - велика потужність розсіювання на аноді в паузах передачі. Один з можливих шляхів її зниження наведено на рис.1 (спрощена схема з [10]).

Напруга збудження через ємнісний дільник подається на двонапівперіодний випрямляч VD1, VD2 і далі - на компаратор DA1. Спрацьовування компаратора переводить лампу з закритого стану в робочий режим. У паузах передачі напруга збудження відсутня, лампа замкнена, і потужність розсіювання на аноді незначна.

На мій погляд, РА з ОС може застосовуватися на KB з застарілими лампами - для здешевлення конструкції, або з лампами, спеціально призначеними для роботи в такому включенні. Застосування на вході налаштованого LC-контура невисокою добротності або П-контура обов'язково. Це особливо актуально для трансиверів з широкосмуговими транзисторними вихідними каскадами, нормальна робота яких можлива тільки на узгоджене навантаження. Безумовно, якщо вихідний каскад трансивера має простий та зручний П-контур або антенний тюнер, і довжина кабелю не перевищує 1,5 м (тобто являє собою ємність для використовуваного діапазону частот), такий контур можна розглядати як вхідний для РА. Але в будь-якому випадку застосування П-контура на вході РА значно знижує ймовірність самозбудження на УКХ. До речі, саме так реалізовано переважна більшість РА з ОС, описаних в зарубіжній літературі і що випускаються промисловістю для коротковолновіков. Для радіоаматорів, що задумали створити РА потужністю 500 Вт і більше, рекомендується застосування ламп, спеціально розроблених для лінійного посилення радіочастотних сигналів в схемі з ОК. Особливої ​​актуальності дана рекомендація набуває при використанні дорогих "фірмових" трансиверів - в РА з ОС при самозбудженні на вході присутня значна потужність ВЧ або СВЧ-коливань, що може привести до виходу з ладу або вихідного каскаду, або вхідних ланцюгів трансивера (в залежності від комутації ланцюга RX - ТХ в момент виникнення самозбудження). На жаль, це не авторська фантазія, а реальні випадки з практики.

І ще одну проблему не можна залишити поза увагою, розглядаючи лампові РА - з легкої руки В.Жалнераускаса [2] і В.ДРОЗДОВА [3] популярності набули схеми побудови передавальної частини трансивера, коли після діапазонного смугового фільтра для збудження лампового підсилювача використовується лінійне посилення радіочастотного сигналу транзисторними каскадами без проміжної фільтрації. Конструктивно трансивер спрощується, але ціна такої простоти - підвищений вміст побічних випромінювань при недостатньо ретельній настройці подібних схем.

Ситуація ще більше погіршується, коли вихідний потужності трансивера недостатньо для "розкачки", наприклад в разі ГУ74Б з ОК з широкосмугового вхідний ланцюгом на трансформаторі 1: 4. Необхідного посилення зазвичай домагаються додаткових широкосмуговим каскадом [9]. Якщо використовується низька ПЧ, і після двох-Трьохконтурне ДПФ передає тракт має коефіцієнт посилення 40 ... 60 дБ за потужністю, а П-контур є єдиною селективної ланцюгом цього тракту, то не забезпечується достатня придушення побічних випромінювань. Наслідки можна почути на любительських діапазонах щодня, наприклад другі гармоніки, майже рівні за потужністю основного сигналу. Послухайте, наприклад, ділянку 3680 ... 3860 кГц, і майже обов'язково почуєте сигнали другої гармоніки від SSB-станцій 160-метрового діапазону. Власне РА також володіє певною нелинейностью, тому навіть при подачі на нього спектрально чистого радіочастотного сигналу на виході неминуче присутні гармоніки. Одиночний П-контур можна рекомендувати при вихідний потужності до 1 кВт. При більшій потужності зарубіжні аматорські та промислові РА [10] використовують П-L контур, який ви бачите на рис. 1 - коефіцієнт фільтрації у нього в два рази вище.

Розглянемо тепер схемні рішення, що демонструють досить вимогливий підхід при конструюванні РА.

Публікація [4] знайомить нас з американською версією саморобного РА на ГУ74Б. George Т. Daughters, AB6YL, задумавши переробити промисловий підсилювач Dentron MLA2500, спочатку побудований на тріодах за схемою з ОС, зупинив свій вибір на лампі ГУ74Б (американське позначення - 4СХ800А). Для цього проекту він вважав оптимальним використання режиму подачі сигналу збудження на керуючу сітку, де вхідна потужність розсіюється на пятідесятіомном резистори між сіткою і загальним проводом. Це дозволило усунути необхідність в налаштованих вхідних контурах і легко забезпечити широкополосность. Низький імпеданс ланцюга керуючої сітки допомагає уникнути самозбудження і забезпечує вихідного каскаду трансивера стабільну резистивную навантаження з низьким КСВ. Крім того, дуже популярний комерційний підсилювач ALPHA / POWER 91B з вихідною потужністю 1500 Вт використовує пару 4СХ800А в такому включенні - це вже випробувана схема!

Схема підсилювача приведена на рис. 2.

Велика вхідна ємність 4СХ800А (близько 50 пФ) вимагає застосування індуктивного компенсації, особливо на високочастотних діапазонах. Дротяний резистор R1B 6 Вт / 6 Ом забезпечує необхідну індуктивність і доповнює спільно з безіндуктівнимі R1A і R1С опір навантаження до необхідного - 50 Ом / 50 Вт. Відповідно до вимірів AB6YL, на частотах нижче 35 МГц вхідний КСВ - менше 1,1.

Енергетичні показники підсилювача можна поліпшити, підключаючи безіндуктівний резистор R2 опором до 30 Ом між катодом і загальним проводом. Цей резистор забезпечує негативний зворотний зв'язок, що дозволяє знизити струм спокою і дещо поліпшити лінійність; рівень складових п'ятого порядку зменшується при цьому приблизно на 3 дБ.

Параметри П-контура не наводяться, тому що використані компоненти від Dentron - MLA2500.

Напруження 4СХ800А потрібно включити мінімум за 2,5 хвилини до подачі напруги збудження і харчування.

Технічні умови на 4СХ800А / ГУ74Б [5], що поставляються на американський ринок, рекомендують напруга зсуву на керуючій сітці близько -56 В при екранному напрузі +350 В. Джерело живлення керуючої сітки складається з малопотужного трансформатора Т2, включеного навпаки - на вторинну обмотку, яка використовується як первинна, подається напруга 6,3 В від основного трансформатора Т1, що забезпечує близько 60 В змінної напруги. На виході параметричного стабілізатора VD9, R12 присутня напруга -56 В. Будь-ток керуючої сітки викликає нелінійні спотворення, що призводять до splatter. Детектор струму сітки зібраний на операційному підсилювачі DA1, включеному за схемою компаратора. Коли струм сітки перевищує кілька міліампер, збільшується падіння напруги на R16, викликаючи спрацьовування компаратора і світіння червоного світлодіода.

Екранна сітка живиться від стабілізатора напруги (VT1, VT2, VD7) із захистом від перевищення споживаного струму. Контакти реле К2 перемикають екранну сітку між загальним проводом (через R13) в режимі прийому і напругою +350 В в режимі передачі. Резистор R9 запобігає кидки напруги при комутації реле. Струм екранної сітки відображається стрілочним приладом РА1, тому що у тетродов струм екранної сітки - найкращий індикатор резонансу і настройки, ніж струм анода. У режимі передачі анодний струм спокою повинен бути 150 ... 200 мА, при цьому струм екранної сітки становить близько -5 мА (якщо використовується прилад без нуля посередині, то стрілка переміститься вліво до упору). Підсилювач працює в лінійному режимі і не потребує ALC (поки немає струму керуючої сітки) при струмі анода 550 ... 600 мА і струмі екранної сітки приблизно 25 мА. Якщо струм екранної сітки при резонансі перевищує 30 мА, необхідно збільшити зв'язок з навантаженням або зменшити потужність збудження. Під час налаштування підсилювачів на тетродах необхідно пам'ятати, що струм анода збільшується зі зростанням потужності збудження; струм екранної сітки максимальний при резонансі або слабкою зв'язку з навантаженням. Не слід, налаштовуючи підсилювач по максимальної вихідної потужності, перевищувати значення параметрів, зазначених в ТУ для оптимальної лінійності. Необхідна потужність збудження підсилювача зменшується на високочастотних діапазонах. Це пояснюється впливом ємності катод - підігрівач, яка шунтує резистор R2, зменшуючи ООС. Необхідно пам'ятати про це, щоб уникнути перезбудження підсилювача на 15 і 10 метрах. (Або застосувати ВЧ-дросель в ланцюзі напруження. Прим. Ред.)

Параметри підсилювача при вхідній потужності близько 45 Вт наведені в табл.1. (Значення вихідної потужності, мабуть, дещо завищена. Прим.ред.) Перед вимиканням підсилювача після сеансу роботи потрібно залишити його в положенні standby приблизно на три хвилини - вентилятор повинен охолодити лампу.

табл.1
Напруга анода 2200 В
Струм спокою анода 170 мА
Струм анода максимальний 550 мА
Струм екранної сітки максимальний 25 мА 0
Потужність розсіювання на аноді без сигналу 370 Вт
Потужність підводиться 1200 Вт
Потужність вихідна 750Вт

Частина друга

Прагнення забезпечити надійну і довговічну роботу високолінейного підсилювача потужності яскраво продемонстрував Mark Mandelkern, KN5S [6]. Принципові схеми підсилювача і допоміжних ланцюгів наведені на рис.3 ... 8.

Не варто дивуватися великій кількості напівпровідникових приладів - їх застосування виправдане і заслуговує на увагу, особливо застосування схеми захисту. (Однак не можна стверджувати, що всі вони абсолютно необхідні. Прим. Ред.)

При проектуванні РА переслідувалися наступні цілі:
- харчування нагрівача лампи від стабілізованого джерела постійного струму; застосування автоматичних таймерів розігріву та охолодження;
- вимір всіх параметрів, включаючи анодний струм і напруга, без незручних комутацій;
- наявність стабілізованих джерел зміщення і екранної напруги, що допускають підстроювання напруги в широких межах;
- забезпечення працездатності при значних коливаннях напруги мережі (особливо це актуально при роботі в польових умовах від генератора електричного струму).

Джерела живлення підігрівача потужних генераторних ламп рідко приділяється належна увага, але ж він багато в чому визначає довговічність роботи лампи і стабільність вихідної потужності. Розігрів підігрівача повинен відбуватися поступово, не допускаючи кидків струму через холодну нитку розжарення. У режимі передачі, коли відбувається інтенсивна емісія електронів, дуже важливо забезпечити сталість напруги напруження і, відповідно, температури катода. Ось основні причини застосування для напруження лампи стабілізованого джерела живлення з обмежувачем споживаного струму, який виключає кидок струму в момент включення.

Схема блоку живлення показана на рис.4
Стабілізатор напруги напруження використовує популярну мікросхему LN723 в типовому включення. Значний струм напруження тетрода 4СХ1000 (близько 9 А) і з'єднання катода і підігрівача всередині лампи зажадали окремих провідників великого перерізу для потужнострумової ланцюга (А- і А +); по ланцюгу S- і S + вихідна напруга подається на схему порівняння стабілізатора. Запобіжник FU1 на 10 А найкраще запаяти, а не використовувати тримач.

Схема управління нагрівачем показана на рис.5
Таймер розігріву (DA3 на рис.5) налаштованості на п'ять хвилин. За ТУ Досить трьох хвилин, но більш трівалій розігрів продовжіть життя лампи. Таймер запускається только после з'явилися напруги на Нагрівачі. Це візначає компаратор DA2.2, підключеній до точки S +. Так, например, если Запобіжник згорів, таймер НЕ Почни роботу, поки вині замініте Запобіжник. При перевищенні напруги (наприклад при пробої регулюючого транзистора VT1) спрацьовує тригер на DA2.3 і закривається транзистор VT2, відключаючи напруга від обмотки реле К2 (точка HR на рис.5). Конденсатор СЗ забезпечує початкову установку тригера і, відповідно, відкривання транзистора VT2 при подачі напруги харчування.

Поряд з таймером розігріву, підсилювач потребує таймері охолодження лампи перед вимиканням (DA4). При виключенні підсилювача ланцюг +12 В розряджається швидше, ніж ланцюг +24 В (що має мінімальне навантаження в режимі прийому). На виході DA2.1 з'являється напруга +24 В, і запускається таймер охолодження. Після запуску на виводі 7 DA4 присутній низький рівень напруги, що приводить до спрацьовування реле К1 (рис.4), через контакти якого забезпечується робота стабілізаторів + 12 / -12 В і +24 В. Приблизно через три хвилини на виводі 7 з'являється високий рівень, реле К1 повертається в початковий стан, і підсилювач остаточно знеструмлюється. Ланцюг +24 RLY виключає роботу таймера охолодження, якщо з яких-небудь причин підсилювач був вимкнений і відразу ж включений. Наприклад, проходження радіохвиль закінчується і діапазон здається мертвим - ви виключаєте підсилювач. Раптово з'являється цікавий кореспондент - тумблер живлення знову в положенні ON! При переході в режим передачі напруга + 24RLY переводить DA2.1 в низький стан і скидає таймер охолодження.

Як і у випадку з напругою напруження, стабілізатор напруги екранної сітки рідко удостоюється уваги при конструюванні РА. А дарма ... Потужні тетроди через явища вторинної емісії мають негативний струм екранної сітки, тому джерело живлення цього ланцюга повинен не тільки віддавати струм в навантаження, а й споживати його при зміні напрямку. Послідовні схеми стабілізаторів цього не забезпечують, і при появі негативного струму екранної сітки транзистор послідовного стабілізатора може вийти з ладу. Втративши кілька високовольтних транзисторів при налаштуванні підсилювача, радіоаматори приходять до вирішення встановити потужний резистор опором 5 ... 15 кОм між екранною сіткою і загальним проводом, змирившись з марним розсіюванням потужності. Застосування паралельного стабілізатора напруги, який може не тільки віддавати, а й приймати на себе струм, дозволяє домогтися безвідмовної роботи, проте бажано використовувати захист від перевищення струму.

Стабілізатор напруги екранної сітки зібраний на транзисторах VT3, VT4 (рис.4). Замість VT3 типу 2N2222A можна використовувати високовольтний, виключивши параметричний стабілізатор R6, VD5, але при цьому можливе погіршення коефіцієнта стабілізації, тому що високовольтні транзистори мають невисокий коефіцієнт посилення. Вихідна напруга визначається сумою напруги стабілізації VD11 і напруги на переходах база-емітер транзисторів VT3, VT4 (15 + 0,6 + 0,6 = 16,2 В), помноженої на коефіцієнт, який визначається дільником напруги R11, R12, R13 (12. ..20) на виході стабілізатора.

Шунтувальний транзистор встановлений безпосередньо на алюмінієвій пластині розмірами 70х100х5 мм, яка, в свою чергу, кріпиться на бічній стінці з використанням керамічних ізоляторів. Резистор R7 обмежує піковий струм через шунтирующий транзистор VT4 величиною порядку 100 мА.

Схема ПРИЙОМ-ПЕРЕДАЧА (рис.6) перевіряє шість сигналів: наявність повітряного потоку через лампу (+ 12Н), стан перемикача OPERATE-STANDBY, завершення розігріву напруження, наявність анодної напруги, наявність напруги зсуву і стан схеми захисту від перевантаження. Схема комутації прийом-передача забезпечує затримку спрацьовування реле КЗ 50 мс (рис.4) при переході на передачу і затримку відключення коаксіального реле 15 мс при переході на прийом. Якщо використовуються вакуумні реле, синхронізація реле може бути легко змінена для повного QSK.
Операційні підсилювачі схеми комутації прийом-передача на рис.6 використовують дуже прості RC ланцюга для отримання затримки перемикання. У режимі передачі на виході DA1.4 присутня напруга порядку +11 В, що забезпечує швидкий заряд конденсатора С4 через діод VD8 ланцюга коаксіального реле комутації антени Kant. Конденсатор С5 ланцюга реле харчування екранної сітки заряджається при цьому через резистор R26, тому екранне реле спрацьовує пізніше. При переході в режим прийому на виході DA1.4 з'являється напруга близько -11 В, і відбувається зворотний процес. Вхід KEY дозволяє зменшити потужність розсіювання на аноді в паузах передачі і уникнути зміни форми посилки CW-сигналу при роботі з РА, але для цього необхідно, щоб трансивер мав відповідний вихід. Схема блокування при перевантаженнях (рис.7) спрацьовує, коли струм керуючої або екранної сітки, або анода перевищує значення 1 мА, -30 мА і 1150 мА відповідно. Схема захисту від перевантаження екранної сітки функціонує тільки при негативних токах. Обмежувачем позитивного струму екранної сітки є резистор R27 в схемі стабілізатора напруги. Спрацьовування схеми захисту від перевантаження (рис.8) викликає відключення схеми ПРИЙОМ-ПЕРЕДАЧА по ланцюгу OL (рис.6), включення за допомогою контактів реле К1 додаткового резистора R2 в ланцюзі зміщення керуючої сітки, включення генератора на DA2.4 і миготіння червоного світлодіода VD9 Перевантажування на передній панелі.
Від однополярного джерела +24 В харчується тільки мікросхема DA2 (рис.5). Всі інші операційні підсилювачі використовують напруга живлення + 12 / -12 В.
На рис.7 наведена схема вимірювання. П'ять стрілочних приладів дозволяють вимірювати за допомогою додаткових кнопок 10 (!) Параметрів: пряму / відображену потужність в антені, ток / напруга керуючої сітки, анодний струм / напруга, струм / напруга екранної сітки, напруга / струм напруження. Для зчитування значень параметрів, зазначених через дріб, необхідно натиснути відповідну кнопку. Основні параметри зчитуються негайно; вторинні параметри мають велике значення тільки при початковій настройці і для підстроювання після заміни лампи. Найпростіший неинвертирующий підсилювач, який використовується тут - для вимірювання анодного напруги (DA2.1). Припустимо, що межа вимірювань повинен бути 5000 в; дільник R7, R8 (рис.3) має коефіцієнт ділення 10 000, тобто 5000 в в точці HV2 - це 0,5 В. Резистор R9 не впливає на роботу схеми, оскільки операційний підсилювач має високий вхідний опір. При напрузі живлення + 12 / -12 В максимальна вихідна напруга підсилювача близько + 11 / -11 В. Припустимо, що +10 В вихідної напруги операційного підсилювача відповідають повного відхилення стрілки вимірювального приладу при використанні резистора R22 10 кому і приладу на 1 мА. Необхідний коефіцієнт посилення (10 / 0,5) дорівнює 20. Вибравши R15 = 10к0м, знаходимо, що резистор зворотного зв'язку повинен мати опір 190 кОм. Зазначений резистор складений з підлаштування резистора R20 опором приблизно в половину номінального значення і постійного резистора R19, обраного з ряду стандартних значень.

Схема вимірювання струму анода аналогічна. Напруга, пропорційне анодному току, знімається з резистора негативного зворотного зв'язку R2 в ланцюзі катода (рис.3). Конденсатор С2 забезпечує демпфірування показань вимірювального приладу РАЗ при роботі SSB.

Екранне напруга вимірюється аналогічним чином. Номінали резисторів, що визначають коефіцієнт посилення схем вимірювання прямого і зворотного потужності, залежать від конструкції спрямованого відгалужувачі.

Дещо по-іншому реалізована схема вимірювання струму екранної сітки. Вище вказувалося, що струм екранної сітки може мати і негативні, і позитивні значення, тобто потрібно вимірювальний прилад з нулем посередині. Схема реалізована на операційному підсилювачі DA2.3 і має діапазон вимірювання -50 ... 0 ... 50 мА, використовуючи для індикації звичайний прилад з нулем зліва.

При 50 мА позитивного струму екранної сітки падіння напруги на резисторі R23 (рис.4) становить 5В в точці -Е2. Таким чином, від операційного підсилювача необхідно посилення -1, щоб отримати необхідну вихідну напругу +5 В для відхилення стрілки на половину шкали. При R23 = 10 кОм резистор зворотного зв'язку повинен мати номінальне значення 10 кому; використовуються підлаштування R32 і постійний R30 резистори. Для зміщення стрілки приладу на середину шкали при напрузі живлення -12 В потрібно коефіцієнт посилення + 5 / -12 = -0,417. Точне значення коефіцієнта посилення і, відповідно, нуль шкали, встановлюється підлаштування резистором R25.

На операційних підсилювачах DA2.2, DA2.4 реалізована розширена шкала вимірювання напруги напруження. Диференціальний підсилювач DA2.2 перетворює напругу розжарення в однополярної, тому що точка S не вставлений безпосередньо із загальним проводом. Підсумовує підсилювач DA2.4 реалізує розширений масштаб виміру - від 5,0 до 6,0 В. Фактично, це вольтметр з межею вимірювання 1 В, зміщений до початкового значення 5 В.

Рекомендується зазначені схеми вимірювання параметрів РА налаштувати і відкалібрувати окремо, щоб уникнути небезпеки ураження електричним струмом в чинній конструкції.

У схемах випрямлячів застосовуються діоди повинні бути розраховані на відповідний струм, інші - будь-які імпульсні кремнієві діоди. За винятком високовольтних транзисторів, можна застосовувати будь-які малопотужні відповідної структури. Операційні підсилювачі - LM324 або подібні. Вимірювальні прилади - РА1 ... РА5 з струмом повного відхилення 1 мА.

Наведені схеми, безумовно, ускладнюють РА. Але для надійної повсякденної роботи в ефірі і в змаганнях варто витратити додаткові зусилля на створення дійсно якісного пристрою. Якщо на діапазонах буде більше чистих і гучних сигналів, то у виграші опиняться всі радіоаматори. За QRO без QRM! Висловлюю подяку І.Гончаренка (EU1TT), поради та зауваження якого надали велику допомогу при роботі над статтею.

література

1. Бунимович С., Яйленко Л. Техніка аматорської односмуговою радіозв'язку. - Москва, ДОСААФ, 1970.
2. Радіо, 1986, N4, С.20.
3. Дроздов В. Аматорські KB трансивери. - Москва, Радіо і зв'язок, 1988.
4. QST ON CD-ROM, 1996, N5.
5. http: //www.svetlana.com/.
6. QEX ON CD-ROM, 1996, N5.
7. QEX ON CD-ROM, 1996, N11.
8. Радіоаматор. KB і УКВ, 1998, N2, С.24.
9. Радіоаматор, 1992, N6, С.38.
10. ALPHA / POWER ETO 91B User's Manual.